Навигация

Главная » Мануалы

1 ... 4 5 6 7 8 9 10 ... 53

1.6.3. Конструктивные нарушения нормальной эксплуатации зеркальных антенн и причины, их вызываюпще. ЗА относятся к антеннам оптического типа, преобразующим сферический (цилиндрический) фронт волны, излучаемый первичным источником (облучателем) в плоский. В результате получается параллельный пучок лучей (радиолуч), расходящийся вследствие дифракции с образованием главного лепестка диаграммы паправпеппости и ряда боковых.

Данный процесс, инвариантный к режимам приема и передачи, и является для ЗА основным технологическим процессом, эффективность которого должна обеспечиваться работой металлоконструкций. В соответствии с этим под нормальной эксплуатацией ЗА подразумевается пепревышепие парциальным (только от копструктивпых факторов) снижением эффективности предельного уровня потерь при заданной обеспеченности работы аптеппы по времени.

К основным конструктивным нарушениям нормальной эксплуатации ЗА, обуславливающим наступление функционального отказа, относятся: а) искажения геометрической формы и взаимоположепия рабочих элементов ЗА; б) угловые смещения радиолуча; в) искажения поля в зоне радиолуча вследствие пересечения этой зоны металлоконструкциями.

Руководствуясь соображениями о пекоррелируемости влияния па эффективность работы ЗА копструктивпых нарушений первой и третьей групп, парциальный (долевой) коэффициент эффективности tjI , характеризующий снижение эффективности вследствие влияния копструктивпых факторов, представляется в виде произведения, tjI / т|у, где характеризует снижение эффективности

в результате искажений геометрии аптеппы, т|у - то же, по из-за наличия конструкций в зоне радиолуча.

К числу учитываемых при расчете конструкций ЗА явлений, нагрузок и воздействий, приводящих как к появлению и развитию нарушений нормальной эксплуатации, так и к полной непригодности к эксплуатации, относятся: а) начальные геометрические и физические несовершенства конструкций; б) дестабилизирующее вращение всего сооружения или его отдельных частей; в) действие переменного ветра; г) температурпые климатические воздействия; д) отложения осадков (снег, гололед, дождь) па отражающих поверхностях элементов ЗА; е) расположение конструкций в зоне радиолуча.

Начальные несовершенства имеют, как правило, случайный характер. Случайными являются и эксплуатационные искажения геометрии, возникающие в результате действия переменного ветра, осадков, температуры и т.п. Но существу детермипироваппыми являются лишь весовые деформации.

Начальные геометрические искажения обусловлены погрешностями изготовления и монтажа. Для их нормирования и оценки предложена специальная система допусков [12], связанная с системами допусков в строительстве и машиностроении. Отклонения координат узлов конструкций ЗА от помипальпых значений, возникающие как результат этих погрешностей, должны определяться с помощью специальпых вероятностных расчетов точности конструкций, как показано далее (п.1.6.7).

Начальные искажения пе только сами по себе снижают эффективность работы ЗА, по и изменяют расчетную картину деформационных (эксплуатационных) искажений, полученную па основе помипальпых значений координат узлов.

Помимо отклонений координат узлов, к геометрическим несовершенствам, влияющим па расчетное папряжеппо-деформироваппое состояние конструкций, относятся: фактический разброс площадей поперечных сечепий проката, погиби и эксцентриситеты.



Вероятностные характеристики рассеяния площади сечений Sg могут приниматься равными следующим значениям: для фасонного проката максимальные отклонения ±0,04S g , среднеквадратическое значение as= 0,0133S g ; для труб максимальные отклонения ±0,10S g , среднеквадратическое значение Oj = 0,0333 0. Погиби стержней каркасов ЗА следует принимать равными 1/750 длины стержня, а эксцентриситеты - согласно СНиП 11-23-81* с округлением до 5 мм.

К физическим несовершенствам, также меняющим расчетную картину напряженно-деформированного состояния конструкций, относятся несовершенства материала, а именно: разброс модуля нормальной упругости Ефа^т, разброс предела упругости (Яу)факт И температурного коэффициента линейного расширения а д^..

При расчетах можно пользоваться следующими вероятностными характеристиками разброса: для модуля упругости максимальные отклонения +0,10 Е„дм, среднеквадратическое значение аЕ= 0,033 Е„д„; для предела упругости максимальные отклонения ±0,10 7?о,05 среднеквадратическое значение = 0,0333 7?о,05, и, наконец, для коэффициента температурного расширения максимальные отклонения ±10аоос , среднеквадратическое значение = 0,033аоос.

Сущность дестабилизирующего влияния вращения заключается прежде всего в изменении ориентации металлоконструкций при наклонах ЗА к горизонту относительно поля гравитационных сил, постоянно ориентированного по отношению к земле. Кроме того, дестабилизирующее влияние при вращении оказывают и инерционные силы (формула (1.118)).

Пространственное положение ЗА (рис. 1.60) определяется положением ее фокальной оси (ФО). При азимутально-угломестной монтировке ЗА положение ФО в неподвижной системе координат определяется углом ар наклона ФО к горизонту (углом места) и

углом р поворота по азимуту. В этом случае парциальная масса бу в Jk-ом узле

ЗА всегда может быть представлена двумя компонентами: - симметричной


Рис. 1.60. Принятое разложение парциальной массы в /К узле рефлектора

- кососимметричной

\КСМ

sm а J7,

cosa,

(1.114)

(1.115)

Симметричная Q

действует всегда параллельно оси ФО, кососимметрич-

- расположена в плоскости, параллельной плоскости раскрыва реф-

лектора (перпендикулярной ФО).



в аспекте дестабилизации геометрической формы должно бьггь учтено юстиро-вочпое состояние, при котором па монтаже обеспечивается начальная форма. Оно характеризуется отсутствием весовых искажений и соответствует угловому положению рефлектора aj? =aj7 , при котором осуществляется юстировка его зеркала.

Реальные весовые искажения возникают лишь в момент углового отклонения рефлектора от юстировочпого угла а^ в ту или другую сторону. Условные силы, дестабилизирующие начальную форму, определяются по формулам: - симметричные

кососимметричпые

= -Qfk (sina;. - sina

--Qfk

(1.116)

(1.117)

Эти возмущающие силы в зависимости от отношения между углами а^ (текущим) и aj7 (юстировочпым) могут как совпадать по направлению с истинными силами бу , так и быть направлены в противоположную сторону.

Дестабилизирующее влияние инерционных сил может бьггь оценено путем сопоставления их с весовой нагрузкой. Применительно к парциальной массе в jk-ш

узле бу их соотпошепие имеет вид:

(1.118)

/ = 10

где - расстояние от точки jk до оси вращения; со - угловое ускорение.

Поскольку в большинстве случаев ЗА эксплуатируются па открытом воздухе без укрытий, ветровая нагрузка представляет собой второй по значению после вращения фактор, дестабилизирующий папряжеппо-деформироваппое состояние конструкций ЗА (рис. 1.61).

Особеппости ветровой пагрузки обусловлены спецификой взаимодействия ветра и конструкций ЗА в части как статической, так и дипамической ее компонент.

В целом ветровая нагрузка имеет случайный характер. Однако ввиду стабильности аэродинамических свойств конкретных конструкций можно рассматривать распределение статической компоненты ветрового давления по элементам ЗА как квазисистематическое, зависящее от аэродинамических свойств ЗА, а также от взаимной ориентации ЗА (углы а^ м р) м


0,15

012162532 50


Рис.1.61. Зависимость соотношения равнодейст-вуюш;их сил ветровой и весовой нагрузок

(К^ = Qsc/QSc) на рефлектор от его диаметра при

башенной подвеске и скорости ветра 15 м/с па уровне угломестпой оси



направления ветрового потока (угол (3). Случайными остаются в такой постановке лишь масштаб и момент появления ветровой нагрузки.

Аэродинамические свойства ЗА характеризуются двумя группами параметров. Первая группа содержит шесть коэффициентов суммарных сил с,- и моментов да,-, характеризующих ветровое воздействие интегрально, относительно осей выбранной системы координат. Ко второй группе относятся коэффициенты /дг, характеризующие распределение ветрового давления по поверхности зеркала рефлектора и других элементов ЗА.

Суммарные силы Qf и моменты mf определяются на основе экспериментальных данньгх по формулам: 1

да,-

а давпение дг в точке зеркала рефлектора - по формуле

4n =

(1.119)

(1.120)

где - скорость ветра, соответствующая рассматриваемой расчетной ситуации; ), - диаметр рефлектора.

В тех случаях, когда создаваемая ЗА имеет оригинальную форму, ее аэродинамические параметры должны устанавливаться путем отдельных исследований в аэродинамической трубе. Если же геометрическая форма и компоновка ЗА не сильно отличаются от известных решений, то с достаточной степенью точности значения аэродинамических параметров могут быть приняты по опубликованным экспериментальным данным. Например, в [12] приведены такие данные для ЗА нового поколения типа РТФ, подобные результаты имеются также и в других источниках. Причем, если отношение отстояния вершины зеркала рефлектора вдоль ФО от угломестной оси к диаметру рефлектора elBp у проектируемой ЗА отличается от его же значения ejOp , но имевшего место у продуваемой модели (прототипа), то в принятые величины параметров необходимо ввести поправки:

да . = да . + с

т^, = да. + с

Ро Pi

где да, ту, т^, с^, Су - значения коэффициентов в подвижной системе координат, связанной с рефлектором, у которой ось OZ совпадает с ФО, ось OY всегда параллельна оси угломестного вращения, а начало координат совмещено с вершиной зеркала рефлектора.

Динамическое воздействие ветра проявляется как действие неуравновешенньгх турбулентньгх вихрей, создающих крутящие моменты относительно осей вращения ЗА. Вихри с периодом воздействия большим периода собственных колебаний вращаемой части ЗА, оказывают квазистатическое воздействие с малым коэффициентом динамичности, а вихри, находящиеся в резонансе с ЗА, приводят к угловым колебаниям радиолуча.

Определение динамических ветровьгх моментов относительно угломестной и азимутальной осей ЗА в предположении, что рефлектор направлен на горизонт, направление ветра перпендикулярно плоскости его раскрыва (вдоль ФО), а неуравновешенное динамическое воздействие (вихрь) приложено на краю рефлектора (рис. 1.62), проводится по формулам




Рис.1.62. Модель динамического ветрового воздействия на рефлектор

(m) = 2goj j ехр

8и

(r-z)

20й

ехр

(1.121)

ехр

-lf(r-z)

ехр

20й , ,

ydydz, (1.122)

где п - частота воздействий (и = 0,05-10 Гц); V - средняя скорость ветра; gQ =pcFy - нагрузка на вершине рефлектора (рис. 1.62), р - массовая плотность воздуха (р = 0,125 кг/с^м^), - амплитуда пульсации скорости ветра па дан-

ной частоте:

Л(и) =

-,1/2

(1.123)

где к„ - коэффициент торможения земной поверхпости: па воде к„ = 0,01-0,02, па открытой местности к„ = 0,003-0,005, в лесах, в пригородной местности к„ = 0,03-0,05 (если точно местность пе известна, рекомендуется принимать к„ = 0,01); Ай - ширипа полосы турбулентности; Sy(n) - ординаты спектра пульсаций Давеппорта.

Количественное определепие стандартов крутящих моментов

7 20

am =

(1.124)

рекомендуется проводить с помощью графиков, реализующих формулы (1.121) и (1.122), а также данных по средней скорости ветра, приведенных в [12, § 1.2 и § 6.5].

Подход, использованный при анализе ветровой пагрузки, позволяет установить определенную квазисистематическую закономерность в распределении температуры по копструкции ЗА, зависящую, в основном, от копструктивпой формы ЗА и взаимной ориентации ЗА и Солнца. Случайными будут только величина средней температуры, масштаб температурного градиента и момент появления температуры. Все это позволяет разделить температурное воздействие па два вида: равномерное, при котором средняя температура во всех элементах одинакова и равна Т^р - средней температуре воздуха; и перавпомерпое, когда имеет место градиент температуры А Г между элементами, носящий случайный характер.



Как показали патурпые исследовапия, при хорошей лакокрасочной защите градиент не превышает 5°С по каркасу рефлектора и 8°С по зеркальной системе в целом. Для расчетньгх оценок температурньгх искажений при градиенте можно воспользоваться данными натурньгх исследований 64-метрового и 70-метрового радиотелескопов [12].

1.6.4. Основные положения формообразования конструкций зеркальных антенн как прецизионных сооружений. Однозначная приоритетность условий деформативности при поиске конструктивньгх форм ЗА определила главное направление этого пути как синтезирование формостабилизированных систем с заданным законом деформирования. При этом формостабилизация обеспечивается в динамике процесса эксплуатационных изменений напряженно-деформированного состояния конструкций, а задачи синтезирования формулируются как задачи оптимизации прецизионных конструкций ЗА по функциональной эффективности.

Предельное условие перехода металлоконструкций в категорию прецизионных, получившее название порога прецизионности , выражается следующим неравенством:

<EK\R v Dpmie

(1.125)

7,5 -10

7,5-10

7,5 16

7,5-16

\\ \\

>

\ \\ \\

10 10

где Dp=DplX - относительный диаметр

раскрыва, X - минимальная длина рабочей волны; Хд - теоретическая характеристика прогиба; тик- коэффициенты условий работы и безопасности по материалу; R -нормативное сопротивление материала и v - коэффициент, характеризующий снижение суммарньгх напряжений в случае действия только нормативньгх нагрузок без учета коэффициентов перегрузки.

Графическая интерпретация формулы (1.125) представлена на рис. 1.63.

В качестве критерия выбора направления формообразования (системы конструктивньгх решений), адекватных по уровню эффективности, используется максимальный относительный диаметр

раскрыва Лр (МОДР), который может

быть достигнут при известном суммарном среднеквадратичном искажении Ое и заданном уровне потерь ? (в %) эффективности [12]. Соответственно этому критерию имеют место три характерные системы конструктивного решения, адекватные по эффективности, как рефлекторов ЗА (конструктивно совмещенная, конструктивно-автономная и конструктивно-автономная с заданным законом деформирования), так и ОПУ ЗА. Па рис. 1.64 приведены области рационального применения вышеуказанных систем рефлекторов в зависимости от X и Лр, на рис. 1.65 - то же, но применительно к ОПУ.

Для конструктивно совмещенной системы рефлектора характерно совмещение конструкции зеркала с каркасом рефлектора и ее включение в работу последнего. Этим достигается выигрыш по несущей способности, но усложняется процесс производства из-за ужесточения требований к изготовлению и сборке каркаса до

id D

Рис. 1.63. Графическая иитериретация областей ирецизиоииых (I) и традициои-иьгх (II) конструкций i - из стали; 2 - из алюминия



я, CM 25

п

1л

о

%, см 325 300 275 250 225 200 175 150 125 100

10 15

25 Dp, м

/ш

1 1

/ 1 / 1

/ /

/

/ / / / / /

/ /

/ /

Рис.1.65. Области рационального применения адекватных систем копструктивпого решения ОПУ:

I - без ограпичепия угловых ошибок; II - с выборкой кипематических люфтов в механизмах и опорах; III - с выполпепием несущих конструкций, стабилизирующих паправлепие радиолуча

О 25 50 100 150 200 250 D, м

Рис. 1.64. Области рациопальпого примепепия адекватных систем копструктивпого решения рефлекторов: I, Г - копструктивпо совмещенная система; II, 1Г - копструктивпо-автопомпая система; III, ПГ - копст-руктивпо-автопомпая система с заданным законом деформирования;----

границы между областями Г и 1Г, 1Г и

ПГ (Xmin=47tc); -границы между

областями I и II, II и III (Яонш=40с)

уровня точности поверхности зеркала. Обязательным являются аутентичность материалов зеркала и каркаса рефлектора. Применять такую систему целесообразно для ЗА дециметрового диапазона диаметром 30 м и более.

Для копструктивпо-автономных систем допустимую точность формы зеркала рефлектора можно обеспечить при вьщелепий зеркала в автономную конструкцию, выпол-пеппую в виде отдельных элементов (отражательных щитов), регулируемых отпосительпо каркаса рефлектора. По специальпых мер по эксплуатационной стабилизации геометрической формы пе требуется, так как весовой деформационный предел у этих систем пе превышает допустимой точности. Допускается и рекомендуется выполнение зеркала и каркаса из материалов, имеющих различные характеристики температурного расширения и модуля упругости.

Па рис. 1.66 приведен весовой деформационный предел для полпоповоротных ЗА (с подвеской башенного типа), представляющий собой мипимальпое зпачепие весовых перемещений min А', которое может бьггь достигнуто при заданных габаритах и материале копструкции.

Копструктивпо-автопомпая система с заданным законом деформирования применяется тогда, когда весовой деформационный предел превышает допустимую точность. Выполняется рефлектор в этом случае как формостабилизироваппая система, состоящая из совокупности функционально различных групп конструкций, взаимосвязь между которыми и выбор схемы и распределения материалов в каждой группе




24,9 16,5

5064 100128

Рис. 1.66. Весовой, деформационный предел для полноповоротных радиотелескопов с подвеской башеппого типа

осуществляются оптимизированием из условия обеспечения заданного закона деформирования отражающей поверхности зеркала рефлектора.

Адекватные системы решения ОПУ ЗА разделяются соответственно предельному значению угловой ошибки

Ае , <0,025-106:di П; (i.i26)

а) ЗА, у которых МОДР < 200, без какого-либо ограничения угловьгх ошибок ФО, так как их предельные значения

Ае ,>125 (1.127)

превышают деформационные угловые перемещения радиолуча, обусловленные работой конструкций ОПУ;

б) ЗА, у которых 200 < МОДР < 800, когда еще нет необходимости в образовании ОПУ со стабилизацией углового положения радиолуча

30 < Ae , < 130 , (1.128)

но уже требуются мероприятия по выборке кинематических люфтов в механизмах и опорах вращения;

в) ЗА, у которьгх МОДР > 800, когда предельная ошибка уже так мала,

Ае ,<30 , (1.129)

что ОПУ должно компоноваться по принципу конструкции, обладающей свойством стабилизации под нагрузкой углового положения радиолуча. Далее дается краткое изложение типовой структурной схемы ЗА и основньгх директивньгх методов формообразования, реализующих эти принципы.

Для установления механизма возникновения искажений формы рефлектора или угловых отклонений радиолуча разработана типовая структурная схема ЗА (рис. 1.67). Спектр функциональных связей между отдельными функциональными группами конструкций (ФГК), в совокупности образующими ЗА, исчерпывающе описывается тремя типами связей: а) связями, передающими усилия (СУ); б) связями, вызывающими искажения геометрической формы (СФ), в) связями, приводящими к изменению положения (СП).

Имеют место следующие закономерности:

- СУ направлены всегда к ФГК, выполняющей роль опорной, и являются необходимым признаком существования конструкции;

- СП направлены всегда обратно СУ и также являются необходимым признаком существо-

грунт гр ВаНИЯ конструкции;

Рис.1.67. Типовая структурная СФ могут иметь любое направление или

схема зеркального радиотелескопа отсутствовать вообще;

ЗЕРКАЛЬНАЯ СИСТЕМА

вторичная система вс

рефлектор р

ОПУ

(стр. часть) ФУНДАМЕНТЫ

cyf:



- СУ и СП образуют две разнозвенные ветви замкнутой связевой цепи, изменение звена СУх влечет за собой соответствующее изменение звена СП, и наоборот;

- СФ пе образуют сплошной связевой цепи и могут быть дискретизировапы и локализованы;

- существуют две разновидности СП: типа СПЛ, приводящие только к линейным (поступательным) смещениям ФГК, и типа СПУ, вызывающие лишь угловые смещения.

Термин паправлепие характеризует исключительно причиппо-следствеппое отношение между смежными ФГК, по никак пе паправлепие фактических усилий или перемещений.

По существу, механизм явления состоит во взаимодействии межгрупповых связей, присущих той или иной структурной схеме ЗА. Изменяя структурную схему путем повышения порядка мпогозвеппости и пазпачепия для каждой входящей ФГК связей определенного типа и паправлеппости , можно управлять процессом возникновения копструктивпых нарушений. При этом в качестве критериальных условий используются уравнения связевых цепей [12]. Первый из далее перечисленных методов формостабилизации позволяет снизить эффект ухудшения нормальной эксплуатации ЗА, возникающий вследствие искажений геометрической формы и взаимоположепия рабочих элементов зеркальной системы, во-первых, за счет уменьшения количества звеньев типа СФ и, во-вторых, в результате обеспечения разпопаправлеппости влияния звеньев и типа СФ, и типа СП. Первого можно достичь введением в звено СФ промежуточной ФГК, трансформирующей это звено в двухзвеппик СФ-СП, а также конструктивным преобразованием звена типа СФ в звено типа СП. Реализовать второе можно посредством задания звеньям СП определенных паправлеппых свойств компенсации негативного влияния звеньев типа СФ.

Второй формостабилизирующий метод имеет целью ослабить отрицательное влияние углового смещения радиолуча в первую очередь за счет сокращения звеньев СПУ, и, во-вторых, за счет обеспечения разпопаправлеппости их влияния. Первое реализуется конструктивным преобразованием звена СП в звено СПЛ и исключепием проявления угловых смещений. Второго можно достичь приданием звеньям СПУ, расположенным в пределах ОПУ, паправлеппых свойств, обеспечивающих взаимопогашепие угловых смещений, возникающих па всех звеньях связевой цепи ЗА.

Третий метод формостабилизации заключается в создании автономных ФГК во всех тех звеньях, где функции совмещены: формирования энергии (радиолуча) и восприятия воздействий; восприятия воздействий и обеспечения заданного закона деформирования; восприятия распределенных усилий от зеркала и местных возмущений от сосредоточенных усилий; обеспечения заданного закона деформирования от различных компонент воздействий и т.п.

Четвертый метод формостабилизации можно рассматривать как расчленение копструктивпой системы па подсистемы, обладающие требуемой степенью локализации, и разработку необходимых узлов их соедипепий, гарантирующих заданный тип связей. Причем максимальный эффект может быть достигнут при исполнении отдельных подсистем в виде агрегатных устройств, облегчающих раздельную оптимизацию по эффективности и по массе. И, наконец, пятый метод стабилизации формы состоит в применении конструкций с высокой степенью дискретности, например, сквозных (решетчатых), позволяющих размещать несколько ФГК в одном прострапствеппом объеме.



1.6.5. Зеркальные системы, сохраняющие форму под нагрузкой. Рациональное проектирование формостабилизированной зеркальной системы, включает решение следующих двух задач:

- проектирование формостабилизированного рефлектора;

- проектирование адекватных ему (по перемещениям) несущих конструкций вторичной системы.

Исходными (неуправляемыми) параметрами при проектировании, помимо размеров (Dp) и профиля зеркал, их взаимоположения, условий вращения, являются: минимальная длина рабочей волны X, заданный уровень t % снижения эффективности и функционально зависимые от них ограничения на искажения формы зеркальной системы. В качестве интегральньгх параметров искажений выступают либо среднеквадратическое значение искажений (СКИ) Ое, либо относительное его значение (ОСКИ) =<51 Dp . Причем, предел ОСКИ устанавливается либо по формуле

(х) = -(TDp) 111(2 -11 - 0,01?), (1.130)

либо по графикам на рис.1.99 соответственно величинам X, Dp, ст и = (т| -т| - 0,01?),

где F - фокус рефлектора, F = F Dp - относительный фокус.

Для вычисления деформационной (эксплуатационной) составляющей предела ОСКИ вначале выполняется количественное прогнозирование начального ОСКИ Е, интегрально характеризующего начальные искажения геометрии зеркал с учетом погрешностей изготовления и монтажа, способа и точности юстировки, конструкции зеркала (см. п. 1.6.7). Затем устанавливается эксплуатационный предел

(1.131)

Па основании (У„р формируется структурная схема, устанавливающая оптимальное количество и вид ФГК, в совокупности образующих зеркальную систему, а также тип связей между ними. Далее назначается рациональная сеть характерньгх узловых точек зеркальной системы, к которым предъявляются требования следования определенному закону деформирования (обеспечения заданньгх соотношений деформационньгх перемещений) и которые получили название П-узлов. Обычно указанная сеть включает, во-первьгх, узлы каркаса рефлектора, предназначенные для крепления зеркала, и, во-вторых, опорные узлы подвески контррефлектора и облучателя. И в завершение устанавливаются топология и геометрия каждой ФГК. Причем, у формостабилизированньгх каркасов рефлекторов основными ФГК, требующими установления адаптированной к оптимизации топологии, являются: формообразующая конструкция (ФОК) и промежуточная конструкция (ПОК). Для ФОК точками нагружения являются ее П-узлы, а опорными точками - узлы контакта ФОК и ПОК. У ПОК соответственно точками нагружения являются указанные выше узлы контакта ФОК и ПОК, а в роли опорных точек выступают узлы закрепления ПОК на ОПУ. Па этом завершается первая стадия рационального проектирования - поиск осевой схемы зеркальной системы.

Па второй стадии проектирования производится оптимизированный выбор распределения жесткостей на закрепленных осевьгх схемах каждой ФГК.. Причем используются несколько вариантов решения этой задачи, из которьгх наиболее важными являются следующие два. Первый - оптимизация на закрепленной осевой схеме распределения жесткостей по критерию минимума массы. Второй - оптимизация на закрепленной осевой схеме распределения жесткостей по критерию минимума потерь эффективности либо минимума СКИ. Наиболее успешной реализацией решения этих задач является использование метода полного напряжен-



1 ... 4 5 6 7 8 9 10 ... 53